МЕНЮ


Фестивали и конкурсы
Семинары
Издания
О МОДНТ
Приглашения
Поздравляем

НАУЧНЫЕ РАБОТЫ


  • Инновационный менеджмент
  • Инвестиции
  • ИГП
  • Земельное право
  • Журналистика
  • Жилищное право
  • Радиоэлектроника
  • Психология
  • Программирование и комп-ры
  • Предпринимательство
  • Право
  • Политология
  • Полиграфия
  • Педагогика
  • Оккультизм и уфология
  • Начертательная геометрия
  • Бухучет управленчучет
  • Биология
  • Бизнес-план
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Банковское дело
  • АХД экпред финансы предприятий
  • Аудит
  • Ветеринария
  • Валютные отношения
  • Бухгалтерский учет и аудит
  • Ботаника и сельское хозяйство
  • Биржевое дело
  • Банковское дело
  • Астрономия
  • Архитектура
  • Арбитражный процесс
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Административное право
  • Авиация и космонавтика
  • Кулинария
  • Наука и техника
  • Криминология
  • Криминалистика
  • Косметология
  • Коммуникации и связь
  • Кибернетика
  • Исторические личности
  • Информатика
  • Инвестиции
  • по Зоология
  • Журналистика
  • Карта сайта
  • УСИЛИТЕЛЬ ПРИЁМНОГО БЛОКА ШИРОКОПОЛОСНОГО ЛОКАТОРА

    УСИЛИТЕЛЬ ПРИЁМНОГО БЛОКА ШИРОКОПОЛОСНОГО ЛОКАТОРА

    Министерство образования Российской Федерации

    ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

    СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ (ТУСУР)

    Кафедра радиоэлектроники и защиты информации (РЗИ)

    УСИЛИТЕЛЬ ПРИЁМНОГО

    БЛОКА ШИРОКОПОЛОСНОГО ЛОКАТОРА

    Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине

    Схемотехника и АЭУ

    Студент гр. 148-3

    __________Воронцов С.А.

    24.04.2001

    Руководитель

    Доцент кафедры РЗИ

    _____________Титов А.А.

    _____________

    2001

    Реферат

    Курсовой проект 18 с., 11 рис., 1 табл.

    КОЭФФИЦИЕНТ УСИЛЕНИЯ (Кu), АМПЛИТУДНОЧАСТОТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ (АЧХ),

    ТЕРМОСТАБИЛИЗАЦИЯ, РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫЕ ЁМКОСТИ, ДРОССЕЛИ, КОМБИНИРОВАННЫЕ

    ОБРАТНЫЕ СВЯЗИ.

    Объектом проектирования является проектирование усилителя приёмного

    блока широкополосного локатора. Цель работы – приобретение навыков

    аналитического расчёта усилителя по заданным к нему требованиям. В процессе

    работы производился аналитический расчёт усилителя и вариантов его

    исполнения, при этом был произведён анализ различных схем

    термостабилизации, рассчитаны эквивалентные модели транзистора, рассмотрены

    варианты коллекторной цепи транзистора.

    В результате расчета был разработан широкополосный усилитель с

    заданными требованиями.

    Полученный усилитель может быть использован как усилитель высокой

    частоты

    в приёмных устройствах.

    Курсовая работа выполнена в текстовом редакторе Microsoft Word 7.0.

    ТЕХНИЧЕСКОЕ ЗАДАНИЕ

    на курсовое проектирование по курсу “Аналоговые электронные устройства”

    студент гр. 148-3 Воронцов С.А.

    Тема проекта: Усилитель приёмного блока широкополосного локатора.

    Исходные данные для проектирования аналогового устройства.

    1. Диапазон частот от 100 МГц до 400 МГц.

    2. Допустимые частотные искажения Мн 3 dB, МВ 3 dB.

    3. Коэффициент усиления 15 dB.

    4. Сопротивление источника сигнала 50 Ом.

    5. Амплитуда напряжения на выходе 1 В.

    6. Характер и величина нагрузки 50 Ом.

    7. Условия эксплуатации (+10 +50)єС.

    8. Дополнительные требования: согласование усилителя по входу и выходу.

    Содержание

    1 Введение ------------------------------------------ ---------------------

    -------- 5

    2 Основная часть ----------------------------------------------------------

    ------ 6

    2.1 Анализ исходных данных -------------------------------------------------

    - 6

    2.2 Расчёт оконечного каскада ---------------------------------------------

    -- 6

    2.2.1 Расчёт рабочей точки -------------------------------------------------

    --- 6

    2.2.2 Расчёт эквивалентных схем замещения транзистора ------------- 9

    2.2.2.1 Расчёт параметров схемы Джиаколетто -------------------------- 9

    2.2.2.2 Расчёт однонаправленной модели транзистора ------------------ 9

    2.2.3 Расчёт и выбор схемы термостабилизации --------------------------10

    2.2.3.1 Эмитерная термостабилизация --------------------------------------

    10

    2.2.3.2 Пассивная коллекторная --------------------------------------------

    -- 11

    2.2.3.3 Активная коллекторная ---------------------------------------------

    -- 12

    3 Расчёт входного каскада по постоянному току ------------------------ 13

    3.1 Выбор рабочей точки ---------------------------------------------------

    --- 13

    3.2 Выбор транзистора -----------------------------------------------------

    ---- 13

    3.3 Расчёт эквивалентной схемы транзистора-------------------------------

    14

    3.3.1 Расчёт цепи термостабилизации-----------------------------------------

    14

    4.1 Расчёт полосы пропускания выходного каскада-----------------------15

    4.2. Расчёт полосы пропускания входного каскада------------------------ 17

    5 Расчёт ёмкостей и дросселей -----------------------------------------

    ----18

    6 Заключение -----------------------------------------------------------

    ---------20

    7 Список использованных источников----------------------------------------

    21

    1 Введение

    Цель работы – приобретение навыков аналитического расчёта широкополосного

    усилителя по заданным к нему требованиям.

    Всё более широкие сферы деятельности человека не могут обойтись без

    радиолокации. Следовательно, к устройствам радиолокации предъявляются всё

    более жёсткие требования. В первую очередь это хорошее согласование по

    входу и выходу, хорошая повторяемость характеристик усилителей при их

    производстве, без необходимости подстройки, миниатюризация.

    Всеми перечисленными выше свойствами обладают усилители с

    отрицательными комбинированными обратными связями [1], что достигается

    благодаря совместному использованию последовательной местной и

    параллельной обратной связи по напряжению

    2 Основная часть

    2.1 Анализ исходных данных

    Исходя из условий технического задания, наиболее оптимальным вариантом

    решения моей задачи будет применение комбинированной обратной связи.[2]

    Вследствие того, что у нас будут комбинированные обратные связи,

    которые нам дадут хорошее согласование по входу и выходу, в них будет

    теряться 1/2 выходного напряжения, то возьмём Uвых в 2 раза больше

    заданного, т.е. 2В.

    2.2 Расчёт оконечного каскада

    2.2.1 Расчёт рабочей точки

    Возьмём Uвых в 2 раза больше чем заданное, так как часть выходной

    мощности теряется на ООС.[2]

    Uвых=2Uвых(заданного)=2 (В)

    Расчитаем выходной ток:

    Iвых=[pic]=[pic]=0,04 (А)

    Расчитаем каскады с резистором и индуктивностью в цепи коллектора:

    Расчёт резистивного каскада при условии Rн=Rк=50 (Ом) рис(2.2.1.1).

    Рисунок 2.2.1.1- Резистивный каскад Рисунок 2.2.1.2- Нагрузочные

    прямые.

    по переменному току.

    Расчитаем выходной ток для каскада с резистором в цепи коллектора:

    Iвых~=[pic]=[pic]=0,08 (А)

    Расчитаем ток и напряжение в рабочей точке:

    Uкэ0=Uвых+Uост, Uост примем равным 2В.

    (2.2.1)

    Iк0=Iвых~+0,1Iвых~

    (2.2.2)

    Uкэ0=3 (В)

    Iк0=0,088 (А)

    Расчитаем выходную мощность:

    Pвых=[pic]=[pic]=0,04 (Вт)

    Напряжение питания тогда будет:

    Eп=Uкэ0+URк=Uкэ0+ Iк0(Rк=7,4 (В)

    Найдём потребляемую и рассеиваемую мощность:

    Pрасс=Uкэ0(Iк0=0,264 (Вт)

    Рпотр= Eп(Iк0=0,651(Вт)

    Для того чтобы больше мощности шло в нагрузку, в цепь коллектора включаем

    дроссель.[2]

    Расчёт каскада при условии что в цепь коллектора включен Lк рис(2.2.1.3).

    Рисунок 2.2.1.3- Индуктивный каскад Рисунок 2.2.1.4- Нагрузочные

    прямые.

    по переменному току.

    Расчитаем выходной ток для каскада с индуктивностью в цепи коллектора:

    Iвых=[pic] =[pic]=0,04 (А)

    По формулам (2.2.1) и (2.2.2) расчитаем рабочую точку.

    Uкэ0=3 (В)

    Iк0=0,044 (А)

    Найдём напряжение питания, выходную, потребляемую и рассеиваемую мощность:

    Pвых=[pic]=[pic]=0,04 (Вт)

    Eп=Uкэ0=3 (В)

    Рк расс=Uкэ0(Iк0=0,132 (Вт)

    Рпотр= Eп(Iк0=0,132 (Вт)

    | | |Ррасс,(Вт|Рпотр,(Вт| |

    | |Еп,(В) |) |) |Iк0,(А) |

    |С Rк | 7,4| 0,264 | 0,651 | 0,088 |

    |С Lк | 3 | 0,132 | 0,132| 0,044 |

    Таблица 2.2.1.1- Характеристики вариантов схем коллекторной цепи

    Из энергетического расчёта усилителя видно, что целесообразнее

    использовать каскад с индуктивностью в цепи коллектора.

    Выбор транзистора осуществляется с учётом следующих предельных

    параметров:

    1. граничной частоты усиления транзистора по току в схеме с ОЭ

    [pic];

    2. предельно допустимого напряжения коллектор-эмиттер

    [pic];

    1. предельно допустимого тока коллектора

    [pic];

    4. предельной мощности, рассеиваемой на коллекторе

    [pic].

    Этим требованиям полностью соответствует транзистор КТ996А. Его

    основные технические характеристики приведены ниже.

    Электрические параметры:

    1. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ [pic]МГц;

    2. Постоянная времени цепи обратной связи [pic]пс;

    3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ [pic];

    4. Ёмкость коллекторного перехода при [pic] В [pic]пФ;

    5. Индуктивность вывода базы [pic]нГн;

    6. Индуктивность вывода эмиттера [pic]нГн.

    Предельные эксплуатационные данные:

    1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер [pic]В;

    2. Постоянный ток коллектора [pic]мА;

    3. Постоянная рассеиваемая мощность коллектора [pic] Вт;

    2.2.2 Расчёт эквивалентных схем замещения транзистора.

    2.2.2.1Расчёт параметров схемы Джиаколетто.

    Рисунок 2.2.2.1.1- Эквивалентная схема биполярного

    транзистора (схема Джиаколетто).

    Найдём параметры всех элементов схемы:[2]

    Пересчитаем ёмкость коллектора из паспортной:

    Ск(треб)=Ск(пасп)*[pic]=1,6([pic]=2,92 (пФ)

    Найдём gб=[pic], причём rб= [pic]:

    rб= [pic]=2,875 (Ом); gб=[pic]=0,347 (Cм);

    Для нахождения rэ воспользуемся формулой rэ=[pic], где Iк0 в мА:

    rэ=[pic] =1,043 (Ом);

    Найдём оставшиеся элементы схемы

    gбэ=[pic]=0,017,где Я0=55 по справочнику;

    Cэ=[pic]=30,5 (пФ),где fТ=5000Мгц по справочнику;

    Ri= [pic]=100 (Ом), gi=0.01(См),где Uкэ(доп)=20В Iко(доп)=200мА.

    2.2.2.2Расчёт однонаправленной модели транзистора.

    Данная модель применяется в области высоких частот.

    Рисунок 2.2.2.2.1- Однонаправленная модель транзистора.

    Параметры эквивалентной схемы расчитываются по приведённым ниже

    формулам.[2]

    Входная индуктивность:

    [pic],

    (2.2.2.1)

    где [pic]–индуктивности выводов базы и эмиттера.

    Входное сопротивление:

    [pic],

    (2.2.2.2)

    где [pic], причём [pic], [pic]и [pic] – справочные данные.

    Выходное сопротивление:

    [pic].

    (2.2.2.3)

    Выходная ёмкость:

    [pic]. (2.2.2.4)

    В соответствие с этими формулами получаем следующие значения элементов

    эквивалентной схемы:

    Lвх= Lб+Lэ=1+0,183=1,183 (нГн);

    Rвх=rб=2,875 (Ом);

    Rвых=Ri=100 (Ом);

    Свых=Ск(треб)=2,92 (пФ);

    fmax=fт=5 (ГГц)

    2.2.3 Расчёт и выбор схемы термостабилизации.

    2.2.3.1 Эмитерная термостабилизация.

    Эмитерная термостабилизация широко используется в маломощных каскадах,

    так как потери мощности в ней при этом не значительны и её простота

    исполнения вполне их компенсирует, а также она хорошо стабилизирует ток

    коллектора в широком диапазоне температур при напряжении на эмиттере более

    3В.[1]

    Рисунок 2.2.3.1.1- Каскад с эмитерной термостабилизацией.

    Рассчитаем параметры элементов данной схемы.

    Uэ=4 (В);

    Eп=Uкэ0+Uэ=7 (В);

    Rэ=[pic] =[pic]=90,91 (Ом);

    Rб1=[pic], Iд=10(Iб, Iб=[pic], Iд=10([pic] =10([pic]=0,008 (А);

    Rб1=[pic]=264,1 (Ом);

    Rб2=[pic] =534,1 (Ом).

    Наряду с эмитерной термостабилизацией используются пассивная и активная

    коллекторная термостабилизации.[1]

    2.2.3.2Пассивная коллекторная термостабилизация:

    Ток базы определяется Rб. При увеличении тока коллектора напряжение в точке

    А падает и следовательно уменьшается ток базы, а это не даёт увеличиваться

    дальше току коллектора. Но чтобы стал изменяться ток базы, напряжение в

    точке А должно измениться на 10-20%, то есть Rк должно быть очень велико,

    что оправдывается только в маломощных каскадах[1].

    Рисунок 2.2.3.2.1- Схема пассивной коллекторной термостабилизации

    Rк=[pic]=159.1(Ом);

    URк=7 (В);

    Eп=Uкэ0+URк=10 (В);

    Iб=[pic]=0.0008(А);

    Rб=[pic] =2875 (Ом).

    2.2.3.3 Активная коллекторная термостабилизация.

    Можно сделать чтобы Rб зависило от напряжения в точке А см.

    рис.(2.2.3.2.1). Получим что при незначительном уменьшении (увеличении)

    тока коллектора значительно увеличится (уменьшится) ток базы. И вместо

    большого Rк можно поставить меньшее на котором бы падало порядка 1В см.

    рис.(2.2.3.3.1).[1]

    ((=100;

    Rк=[pic]=[pic]=22,73 (Ом);

    Eп=Uкэ0+UR=4 (В);

    Iд2=10(Iб2=10([pic]=0.00008 (A);

    R3=[pic]=28,75 (кОм);

    R1=[pic]=21,25 (кОм);

    R2=[pic]=4.75 (кОм).

    Рисунок 2.2.3.3.1- Активная коллекторная термостабилизация.

    Данная схема требует значительное количество дополнительных

    элементов, в том числе и активных. Если Сф утратит свои свойства, то каскад

    самовозбудится и будет не усиливать, а генерировать.Основываясь на

    проведённом выше анализе схем термостабилизации выберем эмитерную.

    3 Расчёт входного каскада по постоянному току

    3.1 Выбор рабочей точки

    При расчёте требуемого режима транзистора промежуточных и входного

    каскадов по постоянному току следует ориентироваться на соотношения,

    приведённые в пункте 2.2.1 с учётом того, что [pic] заменяется на входное

    сопротивление последующего каскада. Но, при малосигнальном режиме, за

    основу можно брать типовой режим транзистора (обычно для маломощных ВЧ и

    СВЧ транзисторов [pic] мА и [pic]В). Поэтому координаты рабочей точки

    выберем следующие [pic]мА, [pic]В. Мощность, рассеиваемая на коллекторе

    [pic]мВт.

    3.2 Выбор транзистора

    Выбор транзистора осуществляется в соответствии с требованиями,

    приведенными в пункте 2.2.1. Этим требованиям отвечает транзистор КТ3115А-

    2. Его основные технические характеристики приведены ниже.

    Электрические параметры:

    1. граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ [pic]ГГц;

    2. Постоянная времени цепи обратной связи [pic]пс;

    3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ [pic];

    4. Ёмкость коллекторного перехода при [pic]В [pic]пФ;

    5. Индуктивность вывода базы [pic]нГн;

    6. Индуктивность вывода эмиттера [pic]нГн.

    7. Ёмкость эмиттерного перехода [pic]пФ;

    Предельные эксплуатационные данные:

    1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер [pic]В;

    2. Постоянный ток коллектора [pic]мА;

    3. Постоянная рассеиваемая мощность коллектора [pic] Вт;

    3.3 Расчёт эквивалентной схемы транзистора

    Эквивалентная схема имеет тот же вид, что и схема представленная на

    рисунке 2.2.2.2.1 Расчёт её элементов производится по формулам, приведённым

    в пункте 2.2.2.1

    [pic]нГн;

    [pic]пФ;

    [pic]Ом

    [pic]Ом;

    [pic]Ом;

    [pic]пФ.

    3.3 Расчёт цепи термостабилизации

    Для входного каскада также выбрана эмиттерная термостабилизация, схема

    которой приведена на рисунке 3.3.1.

    [pic]

    Рисунок 3.3.1

    Метод расчёта схемы идентичен приведённому в пункте 2.2.3.1 с той

    лишь особенностью что присутствует, как видно из рисунка, сопротивление в

    цепи коллектора [pic]. Эта схема термостабильна при [pic]В и [pic] мА.

    Напряжение питания рассчитывается по формуле [pic]В.

    Расчитывая элементы получим:

    [pic]Ом;

    [pic]кОм;

    [pic]кОм;

    4.1 Расчет полосы пропускания выходного каскада

    Поскольку мы будем использовать комбинированные обратные [1], то все

    соответствующие элементы схемы будут одинаковы, т.е. по сути дела расчёт

    всего усилителя сводится к расчёту одного каскада.

    [pic]

    Рисунок 2.3.1 - Схема каскада с комбинированной ООС

    Достоинством схемы является то, что при условиях

    [pic] и [pic] (4.1.1)

    схема оказывается согласованной по входу и выходу с КСВН не более 1,3 в

    диапазоне частот, где выполняется условие [pic](0,7. Поэтому практически

    отсутствует взаимное влияние каскадов друг на друга при их каскадировании

    [6].

    При выполнении условия (1.53), коэффициент усиления каскада в области

    верхних частот описывается выражением:

    [pic], (4.1.2)

    где [pic]; (4.1.3)

    [pic];

    [pic].

    Из (2.3.1), (2.3.3) не трудно получить, что при заданном значении [pic]

    [pic]. (4.1.4)

    При заданном значении [pic], [pic] каскада равна:

    [pic], (4.1.5)

    где [pic].

    Нагружающие ООС уменьшают максимальную амплитуду выходного сигнала

    [pic] каскада, в котором они используются на величину

    [pic].

    При выборе [pic] и [pic] из (4.1.3), ощущаемое сопротивление нагрузки

    транзистора каскада с комбинированной ООС равно [pic].

    Расчёт Kо:

    Для реализации усилителя используем четыре каскада. В этом случае

    коэффициент усиления на один каскад будет составлять:

    Ко=[pic]=4.5дБ или 1.6 раза

    [pic] (Ом);

    Rэ=[pic] (Ом);

    [pic];

    [pic];

    Общий уровень частотных искажений равен 3 дБ, то Yв для одного каскада

    примем равным:

    [pic];

    [pic];

    Подставляя все данные в (4.1.5) находим fв:

    Рисунок 4.1.1- Усилитель приёмного блока широкополосного локатора на

    четырёх каскадах.

    4.2. Расчёт полосы пропускания входного каскада

    Все расчёты ведутся таким же образом, как и в пункте 4.1 с той лишь

    разницей что берутся данные для транзистора КТ3115А-2.Этот транзистор

    является маломощным,

    тем самым, применив его в первых трёх каскадах, где уровень выходного

    сигнала небольшой, мы добьемся меньших потерь мощности.

    [pic] (Ом);

    Rэ=[pic] (Ом);

    [pic];

    [pic];

    Так каr в усилителе 4 каскада и общий уровень частотных искажений равен 3

    дБ, то Yв для одного каскада примем равным:

    [pic];

    [pic];

    Подставляя все данные в (4.1.5) находим fв:

    [pic],

    Все требования к усилителю выполнены

    5 Расчёт ёмкостей и дросселей.

    Проводимый ниже расчёт основан на [2].

    [pic][pic][pic] (нФ);

    [pic][pic][pic] (мкГн);

    На нижних частотах неравномерность АЧХ обусловлена ёмкостями Ср и Сэ,

    поэтому пусть 1,5 dB вносят Ср и столько же Сэ.

    [pic] , где

    (5.1)

    R1 и R2 сопротивления соответственно слева и справа от Ср

    Yн допустимые искажения вносимые одной ёмкостью.

    [pic] (dB), [pic] (раз), для Ср1 и [pic] (раз), для Сэ.

    R1=Rвых(каскада), R2=Rвх(каскада)=Rн=50 (Ом), для Ср1 (межкаскадной),

    R1=Rг=Rвых(3-го каскада)=50 (Ом), R2=Rвх(каскада)=Rн=50 (Ом), для Ср2,

    [pic],

    [pic], [pic],

    [pic],

    [pic] (Ом),

    По формуле (2.4.1) рассчитаем Ср.

    [pic] (пФ),

    [pic] (пФ),

    [pic],

    [pic],

    [pic] (нс),

    [pic] (нФ).

    | |

    | |

    | | | | | | |

    | | | | | |РТФ КП 468730.001.ПЗ |

    | | | | | | |

    | | | | | |усилитель приёмного |Лит |Масса |Масштаб |

    |Из|Лис|Nдокум. |Подп.|Дата|блока широкополосного | | | | | |

    |м |т | | | | | | | | | |

    |Выполн|Воронцов | | |локатора | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    |Провер|Титов | | | | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    | | | | | |Лист |Листов |

    | | | | | |ТУСУР РТФ |

    | | | | |Принципиальная |Кафедра РЗИ |

    | | | | |схема |гр. 148-3 |

    |С1,С13 |КД-2-60 пФ(10% |2 | |

    |Позиция|Наименование |Кол|Примечание |

    | | | | |

    |Обозн. | | | |

    | |Конденсаторы ОЖ0.460.203 ТУ | | |

    |С2,С5, |КД-2-1200 пФ(10% |4 | |

    |С8,С11 | | | |

    |С3,С6 |КД-2-0.3 нФ(10 |4 | |

    |С9,С12 | | | |

    |С4,С7, |КД-2-33 пФ(10% |3 | |

    |С10 | | | |

    | | | | |

    | |Катушки индуктивности | | |

    |L1 |Индуктивность 8 мкГн(10% |1 | |

    | | | | |

    | |Резисторы ГОСТ 7113-77 | | |

    |R19 |МЛТ–0,125-264 Ом(10% |1 | |

    |R20 |МЛТ–0,125-535 Ом(10% |1 | |

    |R4,R10 |МЛТ–0,5-18 Ом(10% |4 | |

    |R16,R21| | | |

    |R22 |МЛТ–0,5-73 Ом(10% |1 | |

    |R6,R12,|МЛТ–0,25-142 Ом(10% |4 | |

    | | | | |

    |R18,R23| | | |

    |R1,R7, |МЛТ–0,125-2200 Ом(10% |3 | |

    |R13 | | | |

    |R2,R8, |МЛТ–0,125-1700 Ом(10% |3 | |

    |R14 | | | |

    | |МЛТ–0,125-880 Ом(10% |3 | |

    |R5,R11,| | | |

    | | | | |

    |R17 | | | |

    | |Транзисторы | | |

    | VT3 |КТ996А |1 | |

    |VT1,VT2|КТ3115А-2 |3 | |

    | | | | |

    |VT3 | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | |

    | | | | | | |

    | | | | | |РТФ КП 468730.001 ПЗ |

    | | | | | | |

    | | | | | | |Лит |Масса |Масштаб |

    |Из|Лис|Nдокум. |Подп.|Дат|УСИЛИТЕЛЬ ПРИЁМНОГО БЛОКА | | | | | |

    | |т | | |а | | | | | | |

    |Выполн|Воронцов | | | | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    |Провер|Титов | | |ШИРОКОПОЛОСТНОГО ЛОКАТОРА | | | | | |

    |ил | | | | | | | | | |

    | | | | | |Лист |Листов |

    | | | | | |ТУСУР РТФ |

    | | | | |Перечень элементов |Кафедра РЗИ |

    | | | | | |гр. 148-3 |

    3 Заключение

    В данном курсовом проекте разработан усилитель приёмного блока

    широкополосного локатора с использованием транзисторов КТ996А и

    комбинированных обратных связей, имеет следующие технические

    характеристики: полоса рабочих частот (100-1000) МГц; коэффициент усиления

    15 дБ; неравномерность амплитудно-частотной характеристики + 1,5 дБ;

    максимальное значение выходного напряжения 2 В; сопротивление генератора и

    нагрузки 50 Ом; напряжение питания 7 В.

    Список использованных источников

    1 Мамонкин И.Г. Усилительные устройства: Учебное пособие для вузов. –

    М.: Связь, 1977.

    2 Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных

    каскадов на биполярных транзисторах – http://referat.ru/download/ref-

    2764.zip

    3 Горбань Б.Г. Широкополосные усилители на транзисторах. – М.: Энергия,

    1975.-248с.

    4 Проектирование радиопередающих устройств./ Под ред. О.В. Алексеева. –

    М.: Радио и связь, 1987.- 392с.

    5 Зайцев А.А.,Миркин А.И., Мокряков В.В. Полупроводниковые приборы.

    Транзисторы средней и большей мощности: Cправочник-3-е изд. –М.: КубК-а,

    1995.-640с.: ил.

    -----------------------

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    [pic]


    Приглашения

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хореографического искусства в рамках Международного фестиваля искусств «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хорового искусства в АНДОРРЕ «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»




    Copyright © 2012 г.
    При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.