МЕНЮ


Фестивали и конкурсы
Семинары
Издания
О МОДНТ
Приглашения
Поздравляем

НАУЧНЫЕ РАБОТЫ


  • Инновационный менеджмент
  • Инвестиции
  • ИГП
  • Земельное право
  • Журналистика
  • Жилищное право
  • Радиоэлектроника
  • Психология
  • Программирование и комп-ры
  • Предпринимательство
  • Право
  • Политология
  • Полиграфия
  • Педагогика
  • Оккультизм и уфология
  • Начертательная геометрия
  • Бухучет управленчучет
  • Биология
  • Бизнес-план
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Банковское дело
  • АХД экпред финансы предприятий
  • Аудит
  • Ветеринария
  • Валютные отношения
  • Бухгалтерский учет и аудит
  • Ботаника и сельское хозяйство
  • Биржевое дело
  • Банковское дело
  • Астрономия
  • Архитектура
  • Арбитражный процесс
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Административное право
  • Авиация и космонавтика
  • Кулинария
  • Наука и техника
  • Криминология
  • Криминалистика
  • Косметология
  • Коммуникации и связь
  • Кибернетика
  • Исторические личности
  • Информатика
  • Инвестиции
  • по Зоология
  • Журналистика
  • Карта сайта
  • Портативный радиоприёмник средних волн

    Для настройки транзисторных радиоприемников на волну принимаемой

    радиостанции применяются односекционные и двухсекционные блоки

    конденсаторов переменной емкости (КПЕ) с воздушным и с твердым

    диэлектриком. В качестве диэлектрика используется пленка из фторопласта или

    полиэтилена. У большинства блоков КПЕ с твердым диэлектриком на крышке

    блока установлены четыре подстроечных конденсатора емкостью от 2—3 до 10—12

    пф, которые используются в контурах входной цепи и гетеродина диапазонов дв

    и св.

    Некоторые из блоков КПЕ имеют встроенные в корпус шариковые верньеры,

    которые обеспечивают замедление вращения оси роторов в 2,5—3 раза

    относительно секции пластин ротора. Первоначально блок переменных

    конденсаторов выбирают по справочникам радиодеталей, выпускаемых

    промышленностью, а также по данным, приведенным в описаниях промышленных и

    любительских радиоприемников. Для предварительной ориентировки при выборе

    блока переменных конденсаторов его крайние емкости следует брать в

    пределах, указанных в таблице1. При этом рекомендуется за исходную брать

    минимальную частоту диапазона или самого низкочастного поддиапазона.

    [pic]

    Таблица 1.

    КПЕ с воздушным диэлектриком имеют лучшую температурную стабильность,

    КПЕ с твердым диэлектриком обладают меньшими габаритами и лучшей

    устойчивостью к механическим воздействиям.

    [pic]

    Рисунок 2.

    На рисунке 2 представлена электрическая схема входного емкостного контура,

    отвечающего за настройку радиоприёмника на определённую частоту, так

    называемый «блок конденсаторов».

    Расчёт блока конденсаторов начинается с расчёта крайних частот

    поддиапазонов с запасом.

    F’max = 1.02* Fmax = 1.02*1605 = 1640 кГц

    F’min = 0.98* Fmin = 0.98*520 = 509.6 кГц

    Коэффициенты перекрытия поддиапазонов:

    К’пд = F’max/F’min = 1640 / 509,6 = 3,22

    Эквивалентная ёмкость схемы при использовании конденсатора КПТМ-4(данные

    взяты из таблицы 2):

    Смах = 260 пф ; Сmin = 5 пф ;

    Сэ = (Смах- К’пд 2 * Сmin) / (К’пд 2 -1) = (260 – 3,22 2 * 5) / (3,22 2 –

    1) =

    = (260-10,37*5) / (10,37 – 1) = 208 / 9,37 = 22,2 пф

    Так как Сэ>0, определяем действительную ёмкость схемы для контура входной

    цепи:

    С сх = См + СL

    где См – ёмкость монтажа;

    СL – собственная ёмкость катушки контура, данные берутся согласно

    таблице 3;

    ОРИЕНТИРОВАЧНЫЕ ЁМКОСТИ МОНТАЖА И КАТУШЕК

    |Диапазон |Ёмкость монтажа См, пф |Ёмкость катушки СL, пф |

    |Длинные волны (ДВ) |5 – 20 |15 – 20 |

    |Средние волны (СВ) |5 – 20 |5 – 15 |

    |Короткие волны (КВ) |8 – 10 |4 – 10 |

    |Ультракороткие волны |5 – 6 |1 – 4 |

    |(УКВ) | | |

    Таблица 2.

    С сх = См + СL = 10 + 5 = 15 пф

    Дополнительная ёмкость:

    Сдоб = С э – С сх = 22,2 – 15 = 7,2 пф.

    Так как Сдоб > 0, то блок конденсаторов выбран правильно.

    Эквивалентная ёмкость контура входной цепи в диапазоне СВ:

    С‘э = (Сmin + С э) … (Смах + С э) = (5 + 22,2) … (260 + 22,2) = 27 … 282

    пф.

    При механической настройке блоком КПЕ каждая из секций блока подключается к

    своему контуру (входного устройства, УРЧ, гетеродина). При повороте ротора

    конденсатора изменение емкости происходит одновременно во всех контурах.

    Для обеспечения минимальной погрешности сопряжения настроек контуров

    преселектора и гетеродина в контур гетеродина включены специальные

    конденсаторы сопряжения (рис.2).

    3.5. Выбор детектора сигнала

    В качестве детектора АМ сигнала предпочтительно использовать

    последовательную схему диодного детектора, но так как элементная база

    промышленности всё больше и больше выпускается во много функциональных

    микросхемах, то можно использовать в качестве детектора микросхему.

    Детектор однополосного сигнала можно выполнить с использованием аналогового

    перемножителя на микросхеме К174ПС1 на один вход которого подается

    детектируемый сигнал, а на второй - опорное колебание частоты несущей от

    специального генератора. В схеме опорного генератора рекомендуется

    использовать кварцевый резонатор. Выполнить генератор можно либо на

    отдельном транзисторе, либо на микросхеме К174ПС1. Напряжение сигнала на

    входе такого детектора должно составлять UВХ Д = 10...20 мВ.

    [pic]

    Рисунок 3.

    |напряжение питания | UП = 9 + 0.9 В; |

    |потребляемый ток | I < 2.5 мА; |

    |входная емкость |CВХ = 20 пФ; |

    |проходная емкость |CПРОХ = 0.02 пФ; |

    |минимальный коэффициент шума |KШ МИН < 7дБ; |

    |оптимальная по шумам проводимость |gГ ОПТ = 1 мСм; |

    |генератора | |

    3.6. Выбор активных приборов ВЧ тракта и распределение усиления по каскадам

    Определение требуемого усиления ВЧ тракта:

    Исходными величинами для расчета требуемого коэффициента усиления ВЧ тракта

    являются заданное в ТЗ значение чувствительности по полю EА [мкВ/м] и

    выбранное напряжение на входе детектора UВХ Д. С учетом производственного

    разброса параметров и старения элементов необходимо рассчитать

    UА0 = EА0 * hДА ,

    где hДА - действующая высота антенны. Для обычно используемых ферритовых

    антенн hДА в диапазоне СВ - 5...15 мм. Действующая высота штыревой антенны

    приблизительно равна половине ее геометрической длины.

    UА0 = EА0 * hДА = 0,3 *0,01 = 0,003 мВ = 3 мкВ

    С учетом производственного разброса параметров и старения элементов

    необходимо обеспечить

    K0 ТРЕБ > (2...3) UВХ Д / UА0 .

    Т.е. K0 ТРЕБ > 2,5 * 0,8 / 3*10 -6

    Каскады ВЧ тракта (ВхУ, УРЧ, ПрЧ, ФСИ, УПЧ) должны в совокупности

    обеспечить усиление не менее K0 ТРЕБ, то есть необходимо иметь:

    K0 вх * K0 урч * K0 пр * K0 ф * K0 упч ? K0 треб .

    3.7. Оценка коэффициента передачи входного устройства

    Значение K0 ВХ существенно зависит от типа первого активного прибора (АП1).

    При использовании биполярного транзистора колебательный контур входного

    устройства подключается ко входу транзистора частично с коэффициентом

    включения приблизительно 0.1...0.3. Ориентировочные значения K0 ВХ при

    использовании в качестве АП1 биполярного транзистора приведены в табл.4.

    |потребляемый ток | I < 2.5 мА; |

    |входная емкость |CВХ = 20 пФ; |

    |проходная емкость |CПРОХ = 0.02 пФ; |

    |минимальный коэффициент шума |KШ МИН < 7дБ; |

    |оптимальная по шумам проводимость |gГ ОПТ = 1 мСм; |

    |генератора | |

    Таблица 6

    |включен.нагрузк|CВЫХ, пФ |6 |

    |и | | |

    |включен.нагрузк|CВЫХ, пФ |3 |

    |и | | |

    |включен.нагрузк|CВЫХ, пФ |6 |

    |и | | |

    (рис.9.3) |gВЫХ, мкСм |5.1 |5.5 |7.7 |11 |13 |18 | |Таблица 7

    Сигнал от входного устройства или УРЧ подают между выводами 7 и 8 ИМС, при

    этом один из них может быть “заземлен“ по переменному току через

    блокировочный конденсатор.

    Схема допускает построение преобразователя частоты либо с совмещенным

    гетеродином на транзисторах, входящих в ИМС, либо с внешним гетеродином.

    При работе от отдельного гетеродина его напряжение подается между выводами

    11 и 13 ИМС (базы нижних транзисторов, которые в этом случае выполняют

    функции генераторов тока, управляемых напряжением гетеродина). При этом

    выводы 10 и 12 ИМС (эмиттеры этих транзисторов) соединяют непосредственно,

    либо через небольшое сопротивление.

    При подсоединении к выводам ИМС внешних элементов необходимо следить за

    тем, чтобы по постоянному току выводы не были соединены с источником

    постороннего постоянного напряжения, либо с корпусом.

    В зависимости от способа подключения согласующего контура (СК) к выходу ИМС

    реализуется либо балансная, либо кольцевая схема преобразователя частоты. В

    первом случае СК подключен несимметрично либо к выводу 2, либо к выводу 3

    ИМС. Во втором случае СК подключен симметрично между выводами 2 и 3 ИМС.

    Несимметричное подключение СК к ИМС позволяет включить в свободный вывод

    еще один СК, настроенный на fПЧ АМ тракта, либо на fПЧ ЧМ тракта. В первом

    случае снимаемое с этого контура напряжение можно подать на отдельный

    детектор АРУ для УРЧ. Второй вариант позволяет иметь один преобразователь

    частоты для всех диапазонов приемника.

    Параметры ИМС в режиме преобразования частоты приведены в таблице7. При

    построении преобразователя частоты на ИМС К174ПС1 обычно не возникает

    проблем с получением нужного коэффициента усиления. На этапе эскизного

    расчета рекомендуется принять коэффициент передачи преобразователя частоты

    K0 ПР = 20...30 при работе в диапазонах ДВ, СВ и КВ и K0 ПР = 4...6 при

    работе в диапазоне УКВ.

    Таким образом из вышеописанных обоснований получим следующую структурную

    схему приёмника:

    [pic]

    Рисунок 6

    Структурная схема приёмника состоит из:

    - антенна внутренняя с ферритовым сердечником;

    - входная цепь, в которую входит блок конденсаторов;

    - усилитель радиочастоты;

    - преобразователь частоты;

    - гетеродин;

    - фильтр сосредоточенной селекции;

    - усилитель промежуточной частоты;

    - детектор;

    - усилитель звуковой частоты;

    4. Выбор и обоснование принципиальной

    электрической схемы.

    4.1. Расчёт контура входной цепи:

    [pic]

    Рисунок 7

    - Определяется индуктивность катушки контура

    [pic]

    L=2530 / (509.6*103) 2*22.2*10 -9=226 мкгн

    - Выбираем тип подстроечного конденсатора, исходя из:

    Сп ср ? Сдоб

    Сдоб = 7,2 пф > Сп ср = 6 пф

    - Определяем ёмкость уравнительного конденсатора

    Су = Сдоб – Сп ср = 7,2 – 6 = 1,2 пф

    Так как Су < 0,5Сп ср т.е. 1,2 < 3, то уравнительный конденсатор не

    ставится.

    4.2. Расчёт усилителей радиочастоты и промежуточной частоты.

    [pic]

    Рисунок 8

    Полный расчёт преобразователя частоты слагается из расчёта элементов

    контура гетеродина и смесительной части.

    Расчёт элементов контура гетеродина.

    Расчёт элементов контура гетеродина производится из условий обеспечения

    сопряженной настройки контуров при помощи одной ручки.

    Исходные данные:

    - f min = 520 кгц; f max = 1605 кгц.

    - f пр = 465 кгц;

    - Индуктивность контура входной цепи и УВЧ L = 226 мкГн

    Определим:

    1. Индуктивность гетеродинного контура Lг;

    2. Ёмкость конденсаторов.

    Расчёт:

    1. Выбираем переменный конденсатор и принимаем ёмкость схемы равной

    значению Ссх для контуров входной цепи и УВЧ, значит С = Ссх =20 пф

    2. Находим вспомогательный коэффициент

    n = fпр/fср , где

    fср = (fmax+fmin)/2 = (1605 +520)/2 = 1062,5

    n = 465 / 1062,5 = 0,438

    3. Определяем Смах = С к мах+Ссх, где С к мах = 260 пф

    С мах гет. = 260+20 = 280 пф

    4. Определяем индуктивность контура гетеродина:

    Lг = L*? , значение а = 0,6 (согласно справочным данным)

    Lг = 226*0,6 = 135,6 мкГн

    5. Определяем ёмкость последовательного конденсатора (согласно

    справочным данным) С= 500пф

    6. Определяем ёмкость параллельного конденсатора (согласно

    справочным данным) С= 6 пф

    4.3. Расчет смесительной части ПЧ.

    Определяем коэффициенты включения фильтра:

    m1= ?R22/R = ?110/20 = 2,35

    m2= ?Rвх2/R = ?200/20 = 3,11

    Т.к. m1>1, то примем значение m1=1 и установим на вход ФСС дополнительный

    шунтирующий резистор Rш = (R*R22)/(R22 – R) = (20*110)/(110-20)=24 Ом.

    Ёмкости звеньев фильтра

    С1 = 159/fпр*R=159/0,465*20=17 пф

    С2 = (318*103 / Пр*R) – 2*С1 = (318*103 /22,9*20) – 2*17 = 0,69*103- 34 ?

    656 пф

    С3 = 0,5*С2 – m12*C22 = 0.5*656 – 11,8*5,5 = 328 – 64,9 ? 263 пф

    С4 = 0,5*С2 – m22*Cвх = 345 – 250 = 78 пф

    Индуктивность звеньев фильтра

    L1 = Пр*R / 4*?* fпр2 = 22,9*20 / 4*3,14*0,4652 = 458 / 2,72 = 168,4 мкГн

    L2 = 2*L1 = 168,4*2 = 336,8 мкГн

    4.4. Расчёт схемы гетеродина.

    Расчёт смесительной части:

    4.1. Определяем параметры транзистора в режиме преобразования частоты.

    Sпр = 0,3*S = 0.3*26 = 8 ма/в

    Rвх пр = 2*R11 = 2*3,8 = 7,6 кОм

    Rвых пр = 2*R22 = 2*110 = 220 кОм

    Свых = С22 = 11,8 пф Свх = С11=25,8 пф

    4.2. Коэффициент шунтирования контура ?у = 0,91

    4.3. Определяем конструктивное и эквивалентные затухания широкополосного

    контура:

    ?к = ? / Qэ = 0,91 / 18 = 0,0505

    ?э = 1 / Qэш = 1 / 18 = 0,0556

    4.4. Определяем характеристическое сопротивление контура

    ? = 0,5*Rвых пр *( ?э – ?к) = 0,5*220*(0,0051) = 0,561 кОм

    4.5. Определяем коэффициент включения контура со стороны фильтра

    m2 ? 1

    4.6. Эквивалентная ёмкость схемы

    Сэ = 159/0,465*0,561 = 611,5 пф

    4.7. Ёмкость контура

    С2 = Сэ – Свых пр = 611,5 – 11,8 = 599,7 ? 600 пф

    4.8. Определяем действительную эквивалентную ёмкость схемы:

    С’э = С2 + Свых пр = 600 + 11,8 = 611,8 =612 пф

    4.9. Индуктивность контура:

    L4 = (2,53*104)/(0,4652*612) = 25300/132 = 192 мкГн

    4.10. Действительное характеристическое сопротивление контура:

    ?’ = 159/0,465*С’э = 159 / 0,465*612 = 159/284,58 = 0,558 кОм

    4.11. Резонансный коэффициент преобразователя:

    Ко = (8*0,558*18*0,1) / 4 = 2

    4.12. Индуктивность катушки связи с фильтром, приняв kсв = 0,4:

    L5 = L4*(m22/ k2св) = 192*(0,01/0,16) = 12 мкГн

    Расчёт гетеродинной части.

    4.13. Частоту гетеродина принимаем выше частоты сигнала.

    fср = (f’мах+f’min)/2 = (1605+520) / 2 = 1062,5 кГц

    4.14. Эквивалентная ёмкость переменного конденсатора на fср:

    Сэ ср = (Сэ мах + Сэ мин) / 2 = (5+260)/2 = 132,5 пф

    4.15. Индуктивность контура гетеродина

    fг ср = fср + fпр = 1,0625 + 0,465 = 1,5275 Мгц

    L2 = (2,53*104) / fг2 ср*Сэ ср = 25300 / 2,33*132,5 = 81,9 ? 82 мкГн

    4.16. Величину стабилизирующую эммитерный ток примем равной R7 = 1 кОм

    4.17. Полное сопротивление контура гетеродина при резонансе на максимальной

    частоте:

    R ос мах = (Qк*103) / 2*?* f’мах* Сэ мин = 105 / 6,28*1,605*5 = 2 Мом

    4.18. Определяем коэффициент связи с колебательным контуром:

    [pic]

    m = 0.0482

    4.19. Определяем величины емкостей контура на максимальной частоте

    поддиапозона:

    а) вспомогательные ёмкости:

    С1 = 15 пф

    С2 = (Сэ мин*(1+ kсв)) / m = 5*(1+0,4) / 0,0482 = 107,88 пф ? 110 пф

    С3 = (Сэ мин*(1+ kсв)) / (m* kсв) = 5*(1+0,4) / 0,0482*0,4 = 26,9 пф ? 30

    пф

    С’1 = (С2*С3) / (С2+С3) = 3300/140 = 23,57 ? 25 пф

    б) действительные ёмкости контура:

    С9 = С2 – С22 = 110 – 11,8 = 98,2 пф ? 100 пф

    С10 = С3 – С11 = 30 – 25,8 = 4,2 пф ? 5 пф

    С11 = (С1*С’1) / (С’1-C1) = 15*25 / 25-15 = 37,5 пф

    4.20 Задавшись коэффициентов связи между катушками L2 и L3, m3 = 0,1 и kтк

    = 0,3 получим:

    L3 = L2*m23 / k2тк = 82 * 0,01/0,09 = 9,11 мкГн

    4.5. Расчёт детектора АМ сигнала.

    Исходными данными для расчёта всех детекторов является:

    - значение промежуточной частоты fпч = 465 кгц

    - значения нижней и верхней частот модуляции

    - допустимые амплитудные искажения на нижних и верхних частотах модуляции

    Мн=Мв=1,1..1,2

    - входное сопротивление (R вх узч) и ёмкость выбранной ИМС УЗЧ (С вх узч =

    25 пф)

    Определяем сопротивление нагрузки:

    Rн = 2*0,3*4,6 = 2,76 кОм

    [pic]

    Рисунок 10.

    Определим значения R1 и R2 по графику на рисунке 10.

    Получаем R2 = 1,4 кОм. примем как = 1,2 кОм

    Определяем R1 = Rн – R2 = 2,76 – 1,2 = 1,56 кОм ? 1,5 кОм

    Общее сопротивление нагрузки переменному току

    Rн = R1 + (R2*Rвх н) /(R2 +Rвх н) = 1,5+0,79 = 2,3 кОм

    Сопротивление нагрузки постоянному току:

    Rн = R1+R2 = 1,5+1,2 = 2,7 кОм

    Величина эквивалентной ёмкости шунтирующей нагрузку детектора

    Сэ = (2,4*105) / (4*2,7) = 14,8*103 пф

    Величина ёмкости С2, обеспечивающая фильтрацию на промежуточной частоте

    С2 = (0,8*103) / (fпр*R2) = 1,43*103 пф

    принимаем С2 = 6800 пф.

    На рис.11 представлена электрическая схема возможного построения тракта УПЧ

    на специализированных ИМС, в которых предусмотрена АРУ УПЧ. К таким

    микросхемам относятся ИМС серии К157ХА2

    [pic]

    Рисунок 11

    ИМС содержит три каскада усиления сигналов и УПТ АРУ. Первые два каскада

    идентичны, построены на дифференциальных парах транзисторов. Между

    эмиттерами транзисторов встречно включены пары диодов, сопротивление

    которых изменяется под действием напряжения, поступающего от УПТ АРУ. При

    изменении регулирующего напряжения изменяется глубина обратной связи, что

    приводит к изменению коэффициента усиления УПЧ. Эффективность регулирования

    такова, что при изменении входного напряжения от 1 до 100 мВ выходное

    напряжение изменяется не более, чем в три раза.

    Выходной нерегулируемый каскад имеет несимметричный выход 8, к которому

    подключается резонансная нагрузка. При подсоединении нагрузки надо следить,

    чтобы вывод 8 (коллектор транзистора V9) по постоянному току был соединен с

    корпусом.

    Входное сопротивление ИМС практически равно характеристическому

    сопротивлению выпускаемых промышленностью ПКФ (приблизительно 3 кОм), что

    позволяет подсоединить ПКФ непосредственно ко входу ИМС без согласующего

    трансформатора или контура. Для обеспечения нормального режима работы

    каскада по постоянному и переменному токам выводы 2 и 3 должны быть

    соединены с корпусом с помощью внешних конденсаторов.

    4.6. Усилитель низкой частоты.

    Динамическая головка проектируемого приемника выбирается из условия

    обеспечения номинальной выходной мощности и заданного диапазона

    воспроизводимых частот. Для УЗЧ следует выбрать ИМС отечественного

    производства: К174УН7, К174УН8, К174УН9, К174УН15, КФ174УН17 и т.п. или

    аналогичные схемы производства зарубежных фирм. Выбранная ИМС должна

    обеспечивать номинальную выходную мощность не ниже указанной в ТЗ при

    минимально возможном токе покоя. Предпочтительны ИМС, не требующие большого

    числа дополнительных элементов.

    В каскаде УНЧ я взял микросхему ИМС К174УН4Б, которая представляет собой

    усилитель мощности низкой частоты с номинальной выходной мощностью 1,5 Вт

    на нагрузке 4 Ом. Как раз такая мощность задана мне для приемника.

    Микросхема состоит из входного каскада, согласующего каскада, каскада

    усиления напряжения и выходного каскада.

    Входной каскад выполнен по схеме дифференциального усилителя с

    несимметричным входом. С него сигнал через эмиттерный повторитель на

    транзисторе поступает на усилитель напряжения и далее на

    квазикомплементарный выходной каскад, выполненный на составных

    транзисторах. Начальное смещение на базах транзисторов выходного каскада

    для работы в режиме АВ задается транзисторами. Входное напряжение,

    подводимое к микросхеме укладывается в ее характеристики. Так перемножая

    чувствительность 107 мкВ на усиления каскадов получим, что входное

    напряжение будет равно Uвх микр =0,43 В.

    Электрические параметры:

    1. Ток потребления Iпот. Не более 30 мА.

    2. Коэффициент усиления по напряжению 80 – 120.

    3. Коэффициент гармоник при Pвых =1,5 Вт не более 11.

    4. Входное сопротивление Rвх =10 кОм.

    5. Полоса воспроизводимых частот от 30 Гц до 10 кГц.

    6. Выходная мощность Pвых = не менее 1,5 Вт.

    Предельные эксплуатационные параметры:

    1. Напряжение питания не более 13,2 В.

    2. Входное напряжение не более 1 В.

    3. Сопротивление нагрузки не менее 3,2 Ом.

    [pic]

    Рисунок 13.

    На рисунке 13 приведена электрическая схема УНЧ на ИМС К174УН4Б.

    Общая электрическая схема собрана в основном на ИМС отечественной

    разработки.

    ПрЧ собран на основе микросхемы К174ПС1;

    УПЧ собранно на микросхемах К157ХА2

    УНЧ основан на ИМС К174УН4Б.

    Все данные микросхемы имеют аналоги и по сей день выпускаются отечественной

    промышленностью. Питание всей схемы осуществляется от источника постоянного

    напряжения = 9 ±0,3 В. Для обеспечения питания можно воспользоваться

    аккумуляторной батареей типа «Крона» или 4 пальчиковыми батареями. Также

    возможно подключение стационарного источника питания.

    Печатная плата, собранная по данной схеме, может иметь размеры способные

    поместится в карманном приёмнике. Основную часть объёма приёмника займёт

    динамик и магнитная антенна.

    Литература.

    1. Кульский А.Л. «КВ-приёмник мирового уровня», изд. «Наука и Техника»,

    2000 г. http://www.cs.ua/rad/lib/wrx

    2. Екимов В.Д. «Расчёт и конструирование транзисторного радиоприёмника»,

    изд. «Связь», 1972г.

    3. Баркан В.Ф., Жданов В.К. «Проектирование радиотехничесих устройств»,

    ОБОРОНГИЗ, 1963г.

    4. http://www.qrz.ru/shemes/contribute/constr/rw6hrm - радиоприёмник на

    микросхемах.

    5. Кузнецов М.А., Сенина Р.С. «Радиоприёмники АМ, ОМ, ЧМ - методические

    указания по проектированию» СПбГУТ им. Бонч-Бруевича.

    6. http://www.radiostation.ru/index.html - Радиовещательные технологии.

    Страницы: 1, 2


    Приглашения

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хореографического искусства в рамках Международного фестиваля искусств «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хорового искусства в АНДОРРЕ «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»




    Copyright © 2012 г.
    При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.