МЕНЮ


Фестивали и конкурсы
Семинары
Издания
О МОДНТ
Приглашения
Поздравляем

НАУЧНЫЕ РАБОТЫ


  • Инновационный менеджмент
  • Инвестиции
  • ИГП
  • Земельное право
  • Журналистика
  • Жилищное право
  • Радиоэлектроника
  • Психология
  • Программирование и комп-ры
  • Предпринимательство
  • Право
  • Политология
  • Полиграфия
  • Педагогика
  • Оккультизм и уфология
  • Начертательная геометрия
  • Бухучет управленчучет
  • Биология
  • Бизнес-план
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Банковское дело
  • АХД экпред финансы предприятий
  • Аудит
  • Ветеринария
  • Валютные отношения
  • Бухгалтерский учет и аудит
  • Ботаника и сельское хозяйство
  • Биржевое дело
  • Банковское дело
  • Астрономия
  • Архитектура
  • Арбитражный процесс
  • Безопасность жизнедеятельности
  • Административное право
  • Авиация и космонавтика
  • Кулинария
  • Наука и техника
  • Криминология
  • Криминалистика
  • Косметология
  • Коммуникации и связь
  • Кибернетика
  • Исторические личности
  • Информатика
  • Инвестиции
  • по Зоология
  • Журналистика
  • Карта сайта
  • Анализ методов улучшения жидкостекольных смесей

    до 41 . 10-3 Н/м, тогда как при добавке мазута оно сохраняется практически

    постоянным. Поэтому в НСС можно вводить прямогонный мазут, крекинг-остаток

    или их смесь которые не загрязнены легкокипящими нефтепродуктами в НСС

    нельзя добавлять мазут Ф5, который согласно ГОСТу содержит не менее 20%

    керосино-газойлевой фракции.

    В КПИ исследовано влияние на свойства НСС мазутов разных марок,

    выпускаемых Одесским, Херсонским, Кременчугским На-дворнянским,

    Дрогобычским, Новокуйбышевским и Ухтинским (Коми) нефтеперерабатывающими

    заводами. Исследования показали, что мазуты марки 40, выпускаемые Одесским,

    Херсонским Дрогобычским и Надворнянским заводами, из-за содержания в них

    керосина, соляровой фракции и др., не пригодны для улучшения выбиваемости

    НСС, так как быстро гасят пену и резко снижают текучесть смеси. Прямогонный

    мазут и крекинг-остаток указанных заводов вполне пригодны для ввода в НСС с

    целью улучшения выбиваемости поскольку не содержат легкокипящих фракций. В

    табл. 13 показано влияние различных марок мазута Одесского

    нефтеперерабатывающего завода на свойства НСС.

    При добавке 2–3% прямогонного мазута или крекинг-остатка НСС сохраняет

    хорошую текучесть, высокую прочность.

    Таблица 13

    Влияние добавки мазута на свойства НСС

    |Марка |Добавка|Текучесть |Устой- |Прочность, |Газопроница- |

    |мазута |мазута |, мм |чивость|кгс/см2 |емость, ед. |

    |или вид|в НСС, | | |( 8(104 Па) | |

    | |% | |пены, | | |

    | | | |мин | | |

    | | | | | | |

    | | | | |1 ч |24 ч |1 ч |24 ч |

    |40 |0,5 |6–7 |3,5 |9,5 |102 |275 |

    |40 |1,0 |Смесь не течёт |- |— |— |— |

    | | | | | | | |

    | | | | | | | |

    |Прямо- |0,5 |100 |13 |1.8 |7,0 |42 |326 |

    |гонный |1,0 |100 |11 |1.7 |8,7 |46 |398 |

    | |2,0 |100 |8 |1.8 |10,0 |80 |400 |

    | |3,0 |90 |5 |2,5 |12 ,0 |90 |500 |

    |Крекинг|0,5 |105 |10 |1,8 |5,0 |10 |610 |

    | |1,0 |100 |8 |2,5 |6,1 |55 |610 |

    |Остаток|2,0 |100 |9 |1,9 |6,7 |67 |540 |

    | |3,0 |90 |4 |3,0 |12,0 |50 |610 |

    Хорошие результаты дает мазут марки 100, выпускаемый Кременчугским,

    Ухтинским и Новокуйбышевским заводами. Мазут марки 100 Кременчугского

    завода представляет собой обычный прямогонный мазут и его можно вводить в

    НСС до 3%. При этом текучесть НСС вполне удовлетворительная, прочность

    высокая (2,0—3,5 кгс/см2, или (19,6—34,6) • 104 Па через 1 ч) и

    газопроницаемость хорошая (60—80 ед. через 1 ч и 500—700 ед. через 24 ч

    после заливки).

    Мазут марки 100, а также прямогонный мазут и крекинг-остаток Ухтинского

    завода можно вводить до 4% без заметного ухудшения текучести и других

    свойств НСС, поскольку они не содержат легкокипящих примесей.

    В табл. 14 показано влияние количества мазута на выбиваемость НСС.

    Из таблицы видно, что мазут резко улучшает выбиваемость НСС, даже при

    прогреве смеси до 1200° С.

    При введении органических добавок выбиваемость НСС в большой мере зависит

    от количества сажистого углерода, образующегося из

    Таблица 14

    Влияние добавки мазута на выбиваемость НСС

    |Добавка |Работа выбивки, Дж, при нагреве НСС до температуры, °C |

    |мазута, % | |

    | |20 |200 |400 |600 |800 |1000 |1200 |

    |- |2.2 |1,8 |1,4 |1,6 |2,2 |3,2 |5,2 |

    |0,5 |2,2 |3.0 |2,4 |2,0 |1,5 |2,0 |2,5 |

    |1,0 |2,2 |4.0 |2,0 |1,5 |1,0 |1.5 |1,7 |

    |2,0 |2,2 |6,0 |1,8 |1,3 |0,8 |0,7 |0,7 |

    этой добавки при нагреве смеси. Добавки, выделяющие большое количество

    сажистого углерода (инден-кумароновые смолы, мазут и др.), улучшают

    выбиваемость намного больше, чем углерод - содержащие добавки, образующие

    меньше сажистого углерода.

    Такое влияние сажистого углерода подтверждают также опыты, при которых в

    НСС вместе со смолами вводили окислитель – нитрат аммония. Окислитель

    уменьшал количество сажистого углерода, вследствие чего выбиваемость

    ухудшалась. Размер частиц и распределение образовавшегося сажистого

    углерода оказывают большое влияние на выбиваемость НСС. Например, при вводе

    0,25% сажи выбиваемость НСС составляла около 17 Дж, тогда как при вводе

    0,5% инден-кумароновой смолы, из которой образуется тоже примерно 0,25%

    сажистого углерода, выбиваемость составляет лишь 1 Дж.

    Количество выделяющегося при нагреве сажистого углерода зависит от

    строения вводимых в НСС органических веществ и возрастает с увеличением

    молекулярной массы и при переходе от линейного к циклическому строению

    молекулы вещества. Так, инден-кумароновые смолы, молекулы которых имеют два

    бензольных кольца, образуют 40–45% сажистого углерода, а синтетические

    смолы, молекулы которых имеют одно бензольное кольцо – 25–30 процентов.

    При нагреве фенолоформальдегидных смол количество выделяющегося сажистого

    углерода и влияние смол на выбиваемость НСС зависят от количества

    находящегося в них фенола. Чем больше в них фенола, тем больше образуется

    сажистого углерода и тем лучше выбиваемость НСС. Рассмотренные выше

    резольные смолы (№ 228, 214 и др.) содержат больше связанного фенола,

    поэтому выделяют при нагреве больше сажистого углерода и больше улучшают

    выбиваемость НСС по сравнению с новолачными смолами (№ 15, 104 и др.).

    По механизму действия на улучшение выбиваемости НСС органические вещества

    можно разделить на три группы.

    К первой группе можно отнести вещества, воздействие которых на

    выбиваемость смеси связано с выделением при нагреве большого количества

    газов, например, древесные опилки с окислителем. Такие добавки эффективны

    при нагреве НСС не выше 700–720° С. При более высокой температуре поры в

    расплавленной композиции завариваются и выбиваемость НСС не улучшается.

    Вещества первой группы улучшают выбиваемость НСС только из чугунных

    отливок.

    Во вторую группу входят вещества, которые при нагреве не претерпевают

    агрегатных изменений и в которых после нагрева до 1200°C коксовый остаток

    составляет 90–95%. К веществам данной группы относятся черный и серебристый

    графит, нефтяной и каменноугольный кокс и др. Вещества этой группы улучшают

    выбиваемость НСС в основном из чугунных отливок и лишь незначительно из

    стальных.

    К третьей группе относятся вещества, образующие при нагреве значительное

    количество сажистого углерода, который, распределяясь в НСС, препятствует

    спеканию пленки композиции. В зависимости от количества выделяющегося при

    1200°C сажистого углерода вещества третьей группы, в свою очередь, можно

    разделить на три подгруппы.

    В первую подгруппу входят вещества, выделяющие до 20% сажистого

    углерода (торф, патока, гидрол и др.). Они эффективно улучшают выбиваемость

    НСС из чугунных отливок при прогреве смеси до 700–720° С.

    Ко второй подгруппе относятся вещества, которые выделяют 20—30% сажистого

    углерода (смолы № 74 и 104, древесные опилки и др.). Они значительно

    улучшают выбиваемость НСС из чугунных отливок и в некоторой степени и из

    стальных (при нагреве НСС не более 1000–1200° С).

    Вещества третьей подгруппы выделяют более 30% сажистого углерода и

    эффективно улучшают выбиваемость НСС как из чугунных, так и из стальных

    отливок. К этой группе относятся смолы инден-кумароновая, стирольно-

    инденовая, каменноугольная, № 236, мазут и др.

    3. Выбиваемость ЖСС с жидкими отвердителями

    3.1.Выбиваемость ЖСС с ацетатом этиленгликоля

    Повышенное внимание литейщиков к жидкостекольным смесям с жидкими

    отвердителями объясняется рядом важных преимуществ этих смесей по сравнению

    с другими ЖСС: пониженным содержанием связующего при больших прочностных

    показателях, лучшей выбиваемостью из отливок и гарантией высокого качества

    поверхности.

    Применяющиеся за рубежом жидкие отвердители, выпускаемые

    специализированными фирмами, представляют собой ацетаты глицерина или

    этиленгликоля. В нашей стране промышленное производство таких отвердителей

    отсутствует. В 1975 г. НПО «ЦНИИТмаш» были разработаны ЖСС с жидким

    отвердителем пропиленкарбонатом— сложным эфиром пропиленгликоля и угольной

    кислоты. Выпускается он опытными партиями ПО «Ангарскнефтеоргсинтез». Смеси

    с пропиленкарбонатом применяют в настоящее время на 13 заводах страны при

    получении стержней и форм для стальных, чугунных и алюминиевых отливок.

    Из смесей с пропиленкарбонатом изготовляют: стержни для стальных отливок

    — на Харьковском турбинном заводе им. Кирова, Старо-Краматорском заводе им.

    Орджоникидзе, ПО «Электротяжмаш» (г. Харьков), «Сибтяжмаш», «Сибэнергомаш»,

    стержни для чугунных отливок — на Гомельском и Сумском заводах «Центролит»,

    формы для чугунных отливок — на Московском чугунолитейном заводе

    «Станколит» и ПО «Ташкентский тракторный завод», стержни повышенной

    сложности для алюминиевых отливок — на Харьковском заводе им. Малышева и

    др.

    Однако поставка пропиленкарбоната литейному производству ограничена, и

    промышленный выпуск его в ближайшие годы не планируется. Кроме того, смеси

    с пропиленкарбонатом имеют ограниченную живучесть (Ж) 10...12 мин,

    затрудняющую изготовление крупных форм и стержней, особенно в летний

    период. Ж смесей с пропиленкарбонатом можно увеличить до 25 мин с помощью

    сложных эфиров фталевой кислоты, хорошо сочетающихся с пропиленкарбонатом.

    Однако использование на практике этого метода регулирования Ж связано с

    определенными неудобствами. Поэтому НПО «ЦНИИТмаш» в последние годы

    совместно с химиками ведет работы по получению других более технологичных

    сложноэфирных отвердителей с использованием относительно недефицитного и

    сравнительно дешевого сырья. К таким отвердителям относятся ацетаты

    этиленгликоля[3].

    В результате исследований, проведенных НПО «ЦНИИТмаш» совместно с

    Дзержинским ПО «Синтез», разработана и уточнена технология синтеза

    отвердителей на основе ацетатов этиленгликоля, определен состав

    отвердителей в соответствии с требованиями литейного производства.

    С помощью разработанной технологии можно получать отвердители различной

    активности с заранее заданными свойствами. Ж и скорость твердения смесей

    может регулироваться от 8...10 мин до 60.,..90 мин.

    На рис. 26,а, б видна кинетика твердения смесей и Ж при применении

    отвердителей четырех марок. Различным маркам АЦЭГ даны условные

    обозначения: 1Б (быстрый) с Ж =8.. 10 мин, 2СБ (средне быстрый) с Ж=18...20

    мин, ЗСМ (средне медленный) с Ж==27...30 мин, 4М (медленный) с Ж=50... 55

    мин. В случае необходимости может быть получена пятая марка АЦЭГ 5ММ с Ж=90

    мин. Смеси содержат 3,5 масс. ч. ЖС и 0,35 масс. ч. ацетатов

    этиленгликоля.

    В Польше разработан и находит применение отвердитель «Флодур»,

    представляющий собой также ацетат этиленгликоля. Разработанные автором АЦЭГ

    не только не уступают, но и превосходят по прочностным характеристикам

    смеси с отвердителем «Флодур».

    [pic]

    Рис.26. ?[pic](а) и жидкотекучесть (б) смесей различных марок АЦЭГ

    Сравнительные свойства смесей (основа, масс. ч.: 100 люберецкого песка;

    3,5 ЖС M=2,5; p=1480 кг/м[pic]) с 0,35 масс. ч. отечественного

    отвердителя АЦЭГ (смеси 1, 3) и 0,4 масс. ч. отвердителя «Флодур» (смеси 2,

    4) приведены ниже.

    | | | | | |

    | |1 |2 |3 |4 |

    | | | | | |

    |Ж, мин | | | | |

    | | | | | |

    | | | | | |

    | |13 |12 |22 |26 |

    |[pic][pic] ,Мпа,через,ч: | | | | |

    |1 |1,57 |0,53 |0,83 |0,47 |

    |8 |2,13 |1,1 |2,6 |1,66 |

    |14 |4,4 |3,5 |5,0 |4,1 |

    Выбиваемость смесей оценивалась по трудоемкости удаления опытных стержней

    сечением 100Х100 мм и высотой 180 мм из стальной отливки (470Х170Х180 мм,

    стенка толщиной 35 мм, масса 150 кг). Трудоемкость выбивки смеси для

    СО[pic]--процесса, содержащей 6 масс. ч. ЖС принята за 100%, ЖСС и ПСС (с 6

    масс. ч. ЖС) составила 68%, ЖСС с АЦЭГ (3,5 масс. ч. ЖС) — 38%, ЖСС с АЦЭГ

    (2,5 масс. ч. ЖС) — 12,5%, ЖСС с синтетической смолой— 7,5%.

    При введении в смеси с АЦЭГ сахаросодержащих веществ или специальных

    диспергирующих поверхностно-активных ве-

    [pic]

    Рис. 27.Влияние относительной влажности воздуха (%) на кинетику

    твердения:

    1—30; 2— 50; 3 — 70; 4 — 90.

    ществ содержание ЖС может быть снижено с 3,5 до 2,5 масс. ч. при сохранении

    высоких прочностных свойств и низкой осыпаемости, что позволяет почти в 3

    раза улучшить выбиваемость, приблизив ее к выбиваемости ЖСС с

    синтетическими смолами. По данным автора, снижение содержания ЖС на каждые

    0,5 масс. ч. (без введения каких-либо добавок) улучшает выбиваемость смесей

    со сложноэфирными отвердителями примерно в 2 раза.

    Жидкие отвердители на основе АЦЭГ выгодно отличаются от других

    сложноэфирных отвердителей, в частности пропиленкарбоната, тем, что

    позволяют снизить содержание ЖС в смеси путем понижения [pic] без ощутимой

    потери прочностных свойств в пределах допустимой осыпаемости.

    Так, [pic] ЖС можно снизить с 1480...1500 до 1400 и 1450 кг/м[pic] при

    том же содержании в смеси разбавленного ЖС и тем самым дополнительно

    улучшить ее выбиваемость. В смесях с пропиленкарбонатом снижение плотности

    ЖС приводит к заметному сокращению Ж, падению прочности и повышению

    осыпаемости.

    На кинетику твердения и прочность смесей большое влияние оказывает

    относительная влажность (W) воздуха (рис. 27). Чем выше относительная W,

    тем медленнее темп нарастания прочности и ниже ее абсолютные значения. С

    повышением W с 30 до 90%, что соответствует дождливой сырой погоде,

    прочность снижается почти в 3 раза, однако это не оказывает существенного

    влияния на качество готовых стержней и возможность их дальнейшего

    использования.

    Отличительной особенностью смесей со сложными эфирами является их хорошая

    сыпучесть из-за низкого содержания в смеси жидкой фазы. Вследствие этого

    смеси обладают легкой уплотняемостью, что позволяет использовать

    виброуплотнение взамен встряхивания, прессования, пескометной формовки и

    пр.

    Для смесей с жидкими отвердителями характерен высокий темп нарастания

    прочности после окончания живучести, что имеет весьма важное значение для

    сокращения цикла изготовления форм и высвобождения оснастки. Извлечение

    моделей из затвердевшей формы можно осуществлять при достижении смесью

    манипуляторной прочности, величина которой для такого типа смесей 3 масс. ч. ЖС

    (М=2,2); у смеси с 2 масс. ч. ЖС (М=2,2) влияние отвердителя на

    выбиваемость смесей на кварцевом песке практически нивелируется.

    Зависимость [pic] от содержания связующего существенно меняется при

    применении высокомодульного ЖС (М=3,1), что возможно в случае использования

    кремнийорганического отвердителя. С уменьшением содержания ЖС (М=2,2) с 3

    до 2 масс. ч. [pic] снижается почти в 3 раза (кривая 1).

    Сопоставить результаты испытаний смеси с высокомодульным ЖС, отверждаемой

    пропиленкарбонатом, не представляется возможным из-за ее малой Ж.

    Рис. 30. Изменение [pic] смеси в зависимости от

    содержания ЖС.

    Для смесей с пониженным содержанием ЖС выбиваемость улучшается только в

    том случае, если при их приготовлении не используется ЖС с низким модулем.

    Применение таких смесей показало, что улучшение Ж, прочности, осыпаемости

    за счет снижения М жидкого стекла нивелирует эффект улучшения выбиваемости

    от снижения его содержания и даже может привести к ухудшению выбиваемости.

    Необходимо отметить еще одну особенность выбиваемости смесей с

    кремнийорганическим отвердителем: для стержней из смеси на кварцевом песке

    с 1,5...2,0 масс. ч. ЖС продолжительность гидровыбивки оказалась такой же,

    как для стержней из смоляных смесей, однако при выбивке с помощью

    механического инструмента продолжительность удаления жидкостекольных смесей

    в несколько раз больше продолжительности удаления смоляных.

    Смеси с ЖС и кремнийорганическим отвердителем, использующие в качестве

    наполнителя .хромит или хромомагнезит, отличаются рядом особенностей.

    Содержание ЖС в этих смесях составляет 3,5...4,5 масс. ч., что в 2—2,5 раза

    меньше, чем в применяемых хромитовых смесях, отверждаемых СО[pic].

    Хромитовые и хромомагнезитовые смеси с ЖС и кремнийорганическим

    отвердителем могут отверждаться с помощью СО[pic] без последующего

    ухудшения свойств при хранении стержней и форм.

    Работа выбивки жидкостекольных хромитовых смесей с кремнийорганическим

    отвердителем в 10—15 раз меньше работы выбивки хромитовых смесей с 7...10

    масс. ч. ЖС. В интервале нагрева 400...1000° С работа выбивки этих смесей

    практически постоянная (температурные экстремумы выбивки не наблюдаются).

    Другой аномалией жидкостекольной хромитовой смеси с кремнийорганическим

    отвердителем является слабая зависимость работы выбивки от модуля ЖС в

    интервале 400...1000 ° С при одинаковом его содержании.

    Применение кремнийорганических отвердителей в жидкостекольных хромитовых

    смесях позволило существенно улучшить выбиваемость за счет сокращения

    содержания ЖС и изменения структуры связующей композиции после охлаждения.

    В то же время использование в хромитовых смесях с 7...10 масс. ч. ЖС

    добавок (глин, бокситов и др.), обеспечивающих улучшение выбиваемости путем

    повышения температуры плавления связующей композиции, приводило к ухудшению

    противопригарных свойств.

    Выводы

    Анализ литературных источников показал ,что для улучшения выбиваемости

    жидкостекольных смесей из отливок применяют следующие методы:

    1)Введение в смесь неорганических добавок(глины,боксита,мела и др.).

    Действие неорганических добавок на условия выбивки смесей с жидким стеклом

    принципиально одинаково. Оно основано на том, что в процессе нагрева

    вводимое вещество реагирует с составляющими жидкого стекла Na[pic]O и

    SiO[pic], образуя соответствующее тройное соединение. Температура плавления

    тройного соединения соответствует температуре второго максимума работы,

    затрачиваемой на выбивку стержней.

    2)Введение органических добавок(древесного пека,битума ,графита и др.).

    При низких температурах прогрева стержней до 400є C введение органических

    добавок может содействовать прорыву пленок и снижению работы, затрачиваемой

    на выбивку стержней. При высоких температурах, превышающих 800°C, в

    условиях недостатка кислорода может происходить неполное сгорание

    органических добавок, в результате чего между силикатной пленкой связующего

    вещества и зерном наполнителя образуется инертная прослойка сажистого

    углерода.

    Известно, что инертные прослойки снижают адгезию пленок и уменьшают

    прочность смесей. Поэтому введение таких добавок может уменьшить абсолютное

    значение величины A, при температуре образования второго максимума или

    близких к ней.

    3)Уменьшение содержания жидкого стекла.

    Т.к жидкое стекло обладает исключительно высокой адгезией к кварцу, то

    протекает когезионный тип разрушения смеси. В результате прочность смеси

    будет непосредственно зависеть от количества введенного в нее связующего

    материала. Чем меньше жидкого стекла будет введено в смесь, тем легче

    окажется выбивка стержней из отливок.

    Список использованной литературы

    Список использованной литературы:

    1. Берг П. П. Формовочные материалы. - М.: Машгиз ,1963.- 408с.

    2.Борсук П.А.,Лясс А.М.Жидкие самотвердеющие смеси.-М.:Машиностроение,1979.-

    255с.

    3.Борсук П.А.Смеси с жидкими отвердителями.//Литейное производство.-1990.-

    №2.-c.15-17.

    4.Винокуров В.В.,Иоговский В.А.,Мармонтов Е.А и др.Улучшение выбиваемости

    жидкостекольных смесей из отливок.//Литейное производство.-1966.-№2.-c.25-

    27.

    5.Вишняков Х.И. Улучшение выбиваемости жидкостекольных смесей добавками

    доменного шлака.//Литейное производство.-1976.-№11.-c.42.

    6.Грузман В.М.Улучшение выбиваемости жидкостекольных смесей.//Литейное

    производство.-1999.-№6.-c.30-31.

    7.Дорошенко С.П.,Ващенко К.И.Наливная формовка:Монография.-Киев:Вища школа.

    Головное изд-во,1980.-176c.

    8.Дорошенко С.П.,Макаревич А.П.Состояние и перспективы применения

    жидкостекольных смесей.//Литейное производство.-1990.-№2.-c.14-15.

    9.Климкин А.В.Смеси улучшенной выбиваемости.//Литейное производство.-1990.-

    №2.-c.25.

    10.Лясс А.М.Быстротвердеющие формовочные смеси .-.:Машиностроение,1965.-

    322c.

    11.Лясс А.М.,Валисовский И.В.Пути улучшения выбиваемости смеси с жидким

    стеклом.//Труды ЦНИИТМАШ.-1960.-№6.-c.81-95.

    12.Лясс А.М.,Валисовский И.В.Об улучшении выбиваемости смесей с жидким

    стеклом .//Литейное производство.-1961.-№9.-с.15-17.

    13.Медведев Я.И.,Валисовский И.В.Технологические испытания формовочных

    материалов.-2-е издание ,перераб.и доп. -М.:Машиностроение,1973.-298c.

    14.Ромашкин В.Н.,Валисовский И.В.Смеси с улучшенными технологическими

    свойствами.//Литейное производство.-1990.-№2.-c.17-18.

    15.Рыжков И.В.,Толстой В.С.Физико-химические основы формирования свойств

    смесей с жидким стеклом.-Харьков:Вища школа,1975.-128c.

    -----------------------

    [pic]

    [pic]

    [pic]

    Рис. 2. Влияние отношения толщины

    стенки отливки из стали 30Л к радиусу

    стержня на максимальную температуру стержня:

    1-поверхности;2-вточке на расстоянии,

    равном половине радиуса; 3-в центре.

    Рис. 3. Работа, затраченная на выбивку

    образцов из смесей с жидким стеклом:

    1-высушенных при 200єC; 2-продутых

    CO[pic].

    Рис. 5. Работа, затраченная

    на выбивку образцов:

    1 и 2 – высушенных при 200є C

    и повторно нагретых до 200є C и

    соответственно до 400є C;

    3 и 4 – продутых CO[pic] и затем на-

    гретых до 200є C и до 400є C.

    |Рис. 10. Работа, затраченная на выбивку |

    |образцов из смесей с добавкой 3% Al[pic]O[pic].|

    | |

    Рис. 25. Влияние плотности НСС на её выбиваемость после прогрева при

    температурах:

    1– 600є C; 2– 900є C; 3– 1100є C.

    Рис. 12. Работа, затраченная на выбивку образцов из смеси с добавкой 7%

    шамота (а) и 5% глины (б):

    / — высушенных при 200° C; 2—продутых CO[pic]; 3— прокаленных при 600° C;

    4— прокаленных при 1300° С.

    Рис. 13. Работа, затраченная на выбивку нагретых и охлажденных

    образцов из смесей с добавкой 3% боксита:

    1—высушенных при 200° C; 2 — продутых CO[pic].

    Рис. 15. Работа, затраченная на выби -

    вку образцов из смеси с добавкой 1,1%

    мела:

    1 — высушенных при 200° C;

    2—продутых CO[pic].

    Рис. 16. Диаграмма состояния системы

    Na[pic]O–MgO–SiO[pic].

    Рис. 20. Работа, затраченная на

    Выбивку образцов, нагретых до

    800° C и затем охлажденных с

    разной скоростью:

    1—высушенных при 200° C;

    2— продутых CO[pic].

    Рис. 21. Работа, затраченная на выбивку стержней, продутых CO[pic], из

    отливок при различной скорости их охлаждения:

    1-остывание вместе с формой; 2 — выбивка через 1ч; 3—выбивка через 15

    мин; 4—продувка воздухом после заливки.

    Рис. 18. Работа, затраченная на выбивку образцов из смеси:

    а - с добавкой 2% раствора битума в

    уайт-спирите;

    б—с добавкой мочевины; в —с добавкой 2%

    древесной муки:

    /—высушенных при 200° C; 2 —

    продутых СО[pic].

    [pic]

    Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6


    Приглашения

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хореографического искусства в рамках Международного фестиваля искусств «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»

    09.12.2013 - 16.12.2013

    Международный конкурс хорового искусства в АНДОРРЕ «РОЖДЕСТВЕНСКАЯ АНДОРРА»




    Copyright © 2012 г.
    При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.